anson-Coffin方

程目前，國內材料數據手冊中采用Manson-Coffin方程來處理低周疲勞。對于總應變控制的低周疲勞試驗，總應變幅由兩部分(3)組成:巖溶應變幅和彈性應變幅，即:

它們是彈性應變幅、塑性應變幅和總應變幅。對于沒有穩定遲滯回線的材料，塑性應變幅值和彈性應變幅值通常由半衰期的應力-應變遲滯回線得到。此外，它們與疲勞壽命有以下關系:

其中，er '是疲勞強度系數，即疲勞延展性系數，2是斷裂時載荷的倒數，6是疲勞強度指數，C是疲勞延展性指數，E是彈性模量MPa。為了更實際地反映低周疲勞特性，循環條件下的動態彈性模量作為實際運行中的彈性模量。總應變幅值和材料低周疲勞壽命之間的關系可表示如下:

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5低周疲勞斷口形貌觀察了GH3044和600Y的低周疲勞斷口形貌。當應變幅較大時，斷口的疲勞區較小，斷口的疲勞區所占比例較大。疲勞斷裂有三個區域，即疲勞源區、擴展區和瞬時斷裂區。畫圖7和圖8分別顯示了GH3044合金600 dragon的高應變振幅。(△旦尼爾/2 = 0。8%，這里= 570)和低應變幅(優/2 = 0.3%，稱為=13215)。從圖中可以看出，在不同的應變幅下，疲勞裂紋都是沿試樣表面起始的，但在高應變幅下，疲勞裂紋是沿試樣表面多點起始的(見圖7a)，在源區附近可以看到明顯的徑向脊狀形貌；然而，在低應變幅下，疲勞斷裂源于試樣表面，是一個點源(見圖8a)。在不同的應變幅下，在膨脹區可以看到明顯的疲勞帶和二次裂紋(見圖7b和圖8b)，瞬時斷裂區以韌窩斷裂為特征，但韌窩較淺，有劃痕(見圖7c和圖8c）。

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結論(1）GH3044合金在600Y時在不同應變振幅下表現出循環硬化；(2) Manson- Coffin方程、三參數μ函數方程和拉伸滯回能量模型(。Stergren)對GH3044合金600的壽命預測精度基本在彌散帶的2倍以內，但拉伸滯后能量模型在標準差和彌散帶方面的壽命預測精度優于Manson-Coffin方程和三參數簾函數公式。(3)疲勞裂紋均起源于試樣表面，但在高應變幅下表現為多源特征，在低應變幅下表現為單源特征。